Воздушный режим промышленных зданий программа. Предмет строительной теплофизики. Учет влияния воздушного режима на работу системы вентиляции жилых зданий

Описание:

Тенденции современного строительства жилых зданий, такие как повышение этажности, уплотнение окон, увеличение площади квартир, ставят перед проектировщиками: архитекторами и специалистами в области отопления и вентиляции трудные задачи по обеспечению требуемого микроклимата в помещениях. Воздушный режим современных зданий, определяющий процесс обмена воздухом помещений друг с другом, помещений с наружным воздухом, формируется под воздействием многих факторов.

Воздушный режим жилых зданий

Учет влияния воздушного режима на работу системы вентиляции жилых зданий

Технологическая схема мини-станции для подготовки питьевой воды малой производительности

На каждом этаже секции находятся две двухкомнатные квартиры и по одной однокомнатной и трехкомнатной. Однокомнатная и одна двухкомнатная квартиры имеют одностороннюю ориентацию. Окна второй двухкомнатной и трехкомнатной квартир выходят на две противоположные стороны. Общая площадь однокомнатной квартиры 37,8 м 2 , односторонней двухкомнатной – 51 м 2 , двухсторонней двухкомнатной – 60 м 2 , трехкомнатной – 75,8 м 2 . Здание оснащено плотными окнами с сопротивлением воздухопроницанию 1 м 2 ч/кг при разности давлений D P о = 10 Па. Для обеспечения притока воздуха в стенах комнат и на кухне однокомнатной квартиры установлены приточные клапаны фирмы «АЭРЭКО». На рис. 3 показаны аэродинамические характеристики клапана при полностью открытом положении и в прикрытом на 1/3 состоянии.

Входные двери в квартиры также приняты довольно плотными: с сопротивлением воздухопроницанию 0,7 м 2 ч/кг при разности давлений D P о = 10 Па.

Жилой дом обслуживается системами естественной вентиляции с двухсторонним присоединением спутников к стволу и нерегулируемыми вытяжными решетками. Во всех квартирах (вне зависимости от их величины) установлены одинаковые системы вентиляции, т. к. в рассматриваемом здании даже в трехкомнатных квартирах воздухообмен определяется не нормой притока (3 м 3 /ч на м 2 жилой площади), а нормой вытяжки из кухни, ванной комнаты и туалета (в сумме 110 м 3 /ч).

Расчеты воздушного режима здания были выполнены с учетом следующих параметров:

Температура наружного воздуха 5 °C – расчетная температура для системы вентиляции;

3,1 °C – средняя температура отопительного периода в Москве;

10,2 °C – средняя температура самого холодного месяца в Москве;

28 °C – расчетная температура для системы отопления при ветре со скоростью 0 м/с;

3,8 м/с – средняя скорость ветра за отопительный период;

4,9 м/с – расчетная скорость ветра для выбора плотности окон различных направлений.

Давление наружного воздуха

Давление в наружном воздухе складывается из гравитационного (первое слагаемое формулы (1)) и ветрового (второе слагаемое).

Ветровое давление больше на высокие здания, что в расчете учитывается коэффициентом k дин, который зависит от открытости местности (открытое пространство, низкая или высока застройка) и высоты самого здания. Для домов до 12 этажей принято считать k дин постоянным по высоте, а для более высоких сооружений увеличением значения k дин по высоте здания учитывают повышение скорости ветра по мере удаления от земли.

На значение ветрового давления наветренного фасада оказывают влияние аэродинамические коэффициенты не только наветренного, но и подветренного фасадов. Такое положение объясняется тем, что за условный ноль давления, Р усл, принято абсолютное давление у подветренной стороны здания на уровне наиболее удаленного от поверхности земли воздухопроницаемого элемента, через который возможно движение воздуха (устье вытяжной шахты на подветренном фасаде):

Р усл = Р атм - r н g Н + r н v 2 с з k дин /2, (2)

где с з – аэродинамический коэффициент, соответствующий подветренной стороне здания;

Н – высота над землей верхнего элемента, через который возможно движение воздуха, м.

Полное избыточное давление, формирующееся в наружном воздухе в точке на высоте h здания, определяется разностью полного давления в наружном воздухе в этой точке и полного условного давления Р усл:

Р н = (Р атм - r н g h + r н v 2 с з k дин /2) - (Р атм - r н g Н +

R н v 2 с з k дин /2) = r н g (Н - h ) + r н v 2 (с - с з) k дин /2, (3)

где с – аэродинамический коэффициент на расчетном фасаде, принимаемый по .

Гравитационная часть давления увеличивается с возрастанием разности температур внутреннего и наружного воздуха, от которых зависят плотности воздуха. Для жилых зданий при практически постоянной температуре внутреннего воздуха в течение всего отопительного периода гравитационное давление растет с понижением температуры наружного воздуха. Зависимость гравитационного давления в наружном воздухе от плотности внутреннего воздуха объясняется традицией относить внутреннее гравитационное избыточное (над атмосферным) давление к наружному давлению со знаком минус. Этим как бы выносится за пределы здания переменная гравитационная составляющая полного давления во внутреннем воздухе, и поэтому полное давление в каждом помещении становится постоянным на любой высоте этого помещения. В связи с этим Р int в названо условно постоянным давлением воздуха в здании. Тогда полное давление в наружном воздухе становится равным

Р ext = (H - h ) (r ext - r int) g + r ext v 2 (c - c з) k дин / 2. (4)

На рис. 4 показано изменение давления по высоте здания на разных фасадах при различных погодных условиях. Для простоты изложения будем называть один фасад дома северным (верхний по плану), а другой южным (нижний на плане).

Внутреннее давление воздуха

Различные давления наружного воздуха по высоте здания и на разных фасадах вызовут движение воздуха, и в каждом помещении с номером i сформируются свои полные избыточные давления Р в,i . После того как переменная часть этих давлений – гравитационная – отнесена к наружному давлению, моделью любого помещения может служить точка, характеризуемая полным избыточным давлением Р в,i , в которую поступает и из которой уходит воздух.

Для краткости в дальнейшем полное избыточное наружное и внутреннее давление будем называть соответственно наружным и внутренним давлениями.

При полной постановке задачи о воздушном режиме здания основу математической модели составляют уравнения материального баланса воздуха для всех помещений, а также узлов в системах вентиляции и уравнения сохранения энергии (уравнение Бернулли) для каждого воздухопроницаемого элемента. Балансы воздуха учитывают расходы воздуха через каждый воздухопроницаемый элемент в помещении или узле системы вентиляции. Уравнение Бернулли приравнивает разность давлений по разные стороны воздухопроницаемого элемента D P i,j к аэродинамическим потерям, возникающим при прохождении потока воздуха через воздухопроницаемый элемент Z i,j .

Следовательно, модель воздушного режима многоэтажного здания может быть представлена как совокупность связанных друг с другом точек, характеризуемых внутренним Р в,i и наружным Р н,j давлениями, между которыми происходит движение воздуха.

Потери полного давления Z i,j при движении воздуха обычно выражают через характеристику сопротивления воздухопроницаемости S i,j элемента между точками i и j. Все воздухопроницаемые элементы оболочки здания – окна, двери, открытые проемы – можно условно отнести к элементам с постоянными гидравлическими параметрами. Значения S i,j для этой группы сопротивлений не зависят от расходов G i,j . Отличительной чертой тракта системы вентиляции является переменность характеристик сопротивления фасонных частей, зависящих от искомых расходов воздуха по отдельным частям системы. Поэтому характеристики сопротивления элементов вентиляционного тракта приходится определять в итерационном процессе, в котором необходимо увязать располагаемые давления в сети с аэродинамическим сопротивлением тракта при определенных расходах воздуха.

При этом плотности воздуха, перемещаемого по вентиляционной сети, в ответвлениях принимаются по температурам внутреннего воздуха в соответствующих помещениях, а по магистральным участкам ствола – по температуре смеси воздуха в узле.

Таким образом, решение задачи воздушного режима здания сводится к решению системы уравнений воздушных балансов, где в каждом случае сумма берется по всем воздухопроницаемым элементам помещения. Число уравнений равно числу помещений в здании и количеству узлов в системах вентиляции. Неизвестными в этой системе уравнений являются давления в каждом помещении и каждом узле систем вентиляции Р в,i . Так как разности давлений и расходы воздуха через воздухопроницаемые элементы связаны между собой, решение находится с помощью итерационного процесса, в котором расходы сначала задаются, а по мере уточнения давлений корректируются. Решение системы уравнений дает искомое распределение давлений и потоков по зданию в целом и в силу своей большой размерности и нелинейности возможно только численными методами с применением ЭВМ.

Воздухопроницаемые элементы здания (окна, двери) связывают все помещения здания и наружный воздух в единую систему. Расположение этих элементов и их характеристики сопротивления воздухопроницанию существенно влияют на качественную и количественную картину распределения потоков в здании. Таким образом, при решении системы уравнений для определения давлений в каждом помещении и узле вентиляционной сети учитывается влияние аэродинамических сопротивлений воздухопроницаемых элементов не только в оболочке здания, но и во внутренних ограждениях. По изложенному алгоритму на кафедре отопления и вентиляции МГСУ была разработана программа расчета воздушного режима здания , которая использована для расчетов режимов вентиляции в исследуемом жилом доме.

Как следует из расчетов, на внутреннее давление в помещениях влияние оказывают не только погодные условия, но и количество приточных клапанов, а также тяга вытяжной вентиляции. Так как в рассматриваемом доме во всех квартирах вентиляция одинаковая, в однокомнатной и двухкомнатных квартирах давление ниже, чем в трехкомнатной квартире. При открытых внутренних дверях в квартире давления в помещениях, ориентированных на разные стороны, практически не отличаются друг от друга.

На рис. 5 приведены значения изменения давлений помещений квартир.

Разности давлений на воздухопроницаемых элементах и потоки воздуха, проходящие через них

Потокораспределение в квартирах формируется под воздействием разностей давлений по разные стороны воздухопроницаемого элемента. На рис. 6, на плане последнего этажа, стрелками и цифрами показаны направления движения и расходы воздуха при различных погодных условиях.

При установке клапанов в жилых комнатах движение воздуха направлено из комнат к вентиляционным решеткам в кухнях, ванных комнатах и туалетах. Эта направленность движения сохраняется и в однокомнатной квартире, где клапан установлен в кухне.

Интересно, что направление движения воздуха не изменилось при понижении температуры от 5 до -28 °C и при появлении северного ветра со скоростью v = 4,9 м/с. Эксфильтрации не наблюдалось в течение всего отопительного сезона и при любом ветре, что свидетельствует о достаточности высоты шахты 4,5 м. Плотные входные двери в квартиры препятствуют горизонтальному перетеканию воздуха из квартир наветренного фасада в квартиры подветренного фасада. Наблюдается небольшое, до 2 кг/ч, вертикальное перетекание: из квартир нижних этажей через входные двери воздух выходит, а в квартиры верхних – входит. Так как расход воздуха через двери меньше, чем допускается по нормам (не более 1,5 кг/ч м 2), можно считать сопротивление воздухопроницанию 0,7 м 2 ч/кг для 17-этажного здания даже избыточным.

Работа системы вентиляции

Возможности системы вентиляции проверялись в расчетном режиме: при 5 °C в наружном воздухе, безветрии и открытых форточках. Расчеты показали, что начиная с 14 этажа вытяжные расходы недостаточны, поэтому сечение магистрального канала вентблока следует считать для данного здания заниженным. В случае замены форточек на клапаны расходы снижаются еще примерно на 15 %. Интересно отметить, что при 5 °C вне зависимости от скорости ветра через клапаны поступает от 88 до 92 % удаляемого системой вентиляции воздуха на первом этаже и от 84 до 91 % на последнем этаже. При температуре -28 °C приток через клапаны компенсирует вытяжку на 80–85 % на нижних этажах и на 81–86 % на верхних. Остальной воздух поступает в квартиры через окна (даже с сопротивлением воздухопроницанию 1 м 2 ч/кг при разности давлений D P о = 10 Па). При температуре наружного воздуха -3,1 °C и ниже расходы удаляемого вентиляционной системой воздуха и приточного через клапаны воздуха превышают проектный воздухообмен квартиры. Следовательно, необходимо регулирование расхода как на клапанах, так и на вентиляционных решетках.

В случаях полностью открытых клапанов при отрицательной температуре наружного воздуха вентиляционные расходы воздуха квартир первых этажей превышают расчетные в несколько раз. При этом вентиляционные расходы воздуха верхних этажей резко падают. Поэтому только при температуре наружного воздуха 5 °C расчеты выполнялись для полностью открытых клапанов во всем здании, а при более низких температурах клапаны нижних 12 этажей прикрывались на 1/3. Этим учитывалось то обстоятельство, что клапан имеет автоматическое управление по влажности помещения. В случае больших воздухообменов в квартире воздух будет сухим и клапан прикроется.

Расчеты показали, что при температуре наружного воздуха -10,2 °C и ниже во всем здании обеспечивается избыточная вытяжка через систему вентиляции. При температуре наружного воздуха -3,1 °C расчетные приток и вытяжка выдерживаются полностью только на нижних десяти этажах, а квартиры верхних этажей – при близкой к расчетной вытяжке – обеспечены притоком воздуха через клапаны на 65–90 % в зависимости от скорости ветра.

Выводы

1. В многоэтажных жилых домах с одним на квартиру стояком системы естественной вытяжной вентиляции, выполненным из бетонных блоков, как правило, сечения стволов занижены для пропуска вентиляционного воздуха при температуре наружного воздуха 5 °C.

2. Запроектированная система вентиляции при правильном монтаже стабильно работает на вытяжку в течение всего отопительного периода без «опрокидывания» системы вентиляции на всех этажах.

3. Приточные клапаны должны обязательно иметь возможность регулирования для снижения расхода воздуха в холодное время отопительного периода.

4. Для снижения расходов вытяжного воздуха желательна установка автоматически регулируемых решеток в системе естественной вентиляции.

5. Через плотные окна в многоэтажных зданиях существует инфильтрация, которая доходит в рассматриваемом здании до 20% от расхода вытяжки и которая должна быть учтена в теплопотерях здания.

6. Норма плотности входных дверей в квартиры для 17-этажных зданий выполняется при сопротивлении воздухопроницанию дверей 0,65 м 2 ч/кг при D Р = 10 Па.

Литература

1. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция, кондиционирование воздуха. М.: Стройиздат, 2000.

2. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия / Госстрой РФ. М.: ГУП ЦПП, 1993.

3. СНиП II-3-79*. Строительная теплотехника / Госстрой РФ. М.: ГУП ЦПП, 1998.

4. Бирюков С. В., Дианов С. Н. Программа расчета воздушного режима здания // Сб. статей МГСУ: Современные технологии теплогазоснабжения и вентиляции. М.: МГСУ, 2001.

5. Бирюков С. В. Расчет систем естественной вентиляции на ЭВМ // Сб. докладов 7-й научно-практической конференции 18–20 апреля 2002 г.: Актуальные проблемы строительной теплофизики / РААСН РНТОС НИИСФ. М., 2002.

Основные параметры физико-климатических факторов

Климат - совокупность погодных условий, повторяющихся из года в год. На климат влияют: высота, географическое положение, близость больших водоемов, течение, преобладающие ветра. Воздух (температура, влажность, ветер), температура и влажность грунта, осадки, солнечная радиация.

Факторы, определяющие микроклимат помещения

Тепловая обстановка в помещении определяется совместным действием ряда факторов: температуры, подвижности и влажности воздуха помещения, наличием струйных течений, распределением параметров состояния воздуха в плане и по высоте помещения (всё вышеперечисленное характеризует воздушный режим помещения), а также радиационным излучением окружающих поверхностей, зависящим от их температуры, геометрии и радиационных свойств (характеризующим радиационный режим помещения). Комфортное сочетание этих показателей соответствует условиям, при которых отсутствует напряжение в процессе терморегуляции человека.

Воздушный и радиационный режим помещения

Процессы перемещения воздуха внутри помещений, движения его через ограждения и отверстия в ограждениях, по каналам и воздуховодам, обтекания здания потоком воздуха и взаимодействия здания с окружающей воздушной средой объединяются общим понятием воздушный режим здания. В отоплении рассматривается тепловой режим здания. Эти два режима, а также влажностный режим тесно связаны между собой. Аналогично тепловому режиму при рассмотрении воздушного режима здания различают три задачи: внутреннюю, краевую и внешнюю.

К внутренней задаче воздушного режима относятся следующие вопросы:

а) расчет требуемого воздухообмена в помещении (определение количества поступающих в помещения вредных выделений, выбор производительности систем местной и общеобменной вентиляции);

б) определение параметров внутреннего воздуха (температуры, влажности, скорости движения и содержания вредных веществ) и распределения их по объему помещений при различных вариантах подачи и удаления воздуха. Выбор оптимальных вариантов подачи и удаления воздуха;

в) определение параметров воздуха (температуры и скорости движения) в струйных течениях, создаваемых приточной вентиляцией;

г) расчет количества вредных выделений, выбивающихся из-под укрытий местных отсосов (диффузия вредных выделений в потоке воздуха и в помещениях);

д) создание нормальных условий на рабочих местах (душирование) или в отдельных частях помещений (оазисы) путем подбора параметров подаваемого приточного воздуха.

Радиационный режим. Лучистый теплообмен.

Важной составляющей сложного физического процесса, обуславливающего тепловой режим помещения, является теплообмен на его поверхностях.

Лучистый теплообмен в помещении имеет особенность: он происходит в замкнутом объеме в условиях ограниченных температур, определенных радиационных свойств поверхностей и геометрии их расположения. Тепловое излучение поверхностей в помещении можно рассматривать как монохроматическое, диффузное, подчиняющееся законам Стефана-Больцмана, Ламберта и Кирхгофа, инфракрасное излучение серых тел.

Как один из видов поверхностей в помещении своеобразные радиационные свойства имеет оконное стекло. Оно частично проницаемо для излучения. Оконное стекло, хорошо пропускающее коротковолновое излучение, практически непрозрачно для излучения с длиной волн более 3-5 мкм, которое характерно для теплообмена в помещении.

Воздух помещения при расчете лучистого теплообмена между поверхностями обычно считают лучепрозрачной средой. Он состоит в основном из двухатомных газов (азота и кислорода), которые практически прозрачны для тепловых лучей и сами не излучают тепловой энергии. Незначительное содержание многоатомных газов (водяного пара и углекислого газа) при малой толщине слоя воздуха в помещении практически не изменяет этого свойства.

Анологично тепловому различают 3 задачи при рассмотрении в.р.з.

Внутреннию

Краевую

Внешнию.

К внутренней задачи относится:

1. расчет требуемого воздухообмена (определение кол-ва вредных выделений,производительнось местной и общеообменной вентиляции)

2. определение параметров внутреннего воздуха ,содержание вредных веществ

и распределение их по объёму помещений при разных схемах вентиляции;

выбор оптимальных схем подачи и удаления воздуха.

3. определение темп-ры и скорости воздуха в струях создаваемых притоком.

4. расчет количества вредностей выбивающихся из укрытий технологического

обородувания

5. создание нормальных условий труда,душирование и создание оазисов, путем выбора параметров приточного воздуха.

К краевой задачи относиться:

1.определение перетоков через наружные ограждения (инфильтрация),что приводит к увеличению теплопотерь и распрастранению неприятных запахов.

2. расчет проёмов для аэрации

3. расчёт размеров каналов, воздуховодов, шахт и др. элементов

4. выбор способа обработки воздуха переточного (нагрев,охлаждение,очистка) для вытяжного- очистка.

5.расчет защиты от врывания воздуха через открытые проёмы (воздушные завесы)

К внешней задачи относится:

1. определение давления создаваемого ветром на здание

2. расчет и определение проветриваемости пром. площадки

3. выбор мест размещения воздухозаборов и вытяжных шахт

4. расчет ПДВ и проверка достаточности степени очистки

1. Местная вытяжная вентиляция. Местные отсосы, их классификация. Вытяжные зонты, требования и расчет.

Приемущества местной вытяжной вентиляции (МВВ)

Удаление вредных выделений непосредственно от мест их выделения

Относительно небольшие расходы воздуха.

В связи с этим МВВ наиболее эффективный и экономичный способ.

Основными элементами систем МВВ является

2 – сеть воздуховодов

3 – вентиляторы

4 – очистные устройства

Основные требования к местным отсосам:

1) локализация вредных выделений в месте их образования

2) удаление загрязненного воздуха за пределы помещения с высокими концентрациями на много больше чем при общеобменной вентиляции.

Требования которые предъявляют к МО разделяются на санитарно-гигиенические и технологические.

Санитарно-гигиенические требования:

1) максимальная локализация вредных выделений

2) удаляемый воздух не должени проходить через органы дыхания рабочих.

Технологические треьования:

1) место образования вредных выделений должно быть максимально укрыто на сколько это позволяет технологический процесс, а открытые рабочие проемы должны иметь минимальные размеры.

2) МО не должен мешать нормальной работе и снижать производительность труда.

3) Вредные выделения как правило должны удалятся от места их образования в направлении их интенсивного движения. Например горячие газы – вверх, холодные – вниз.

4) Конструкция МО должна быть простой, иметь малое аэродинамическое сопротивление, легко монтироватся и демонтироватся.

Классификация МО

Конструктивно МО оформляют в виде различных укрытий этих источников вредных выделений. По степени изоляции источника от окружающего пространстрва МО можно разделить на три группы:

1) открытые

2) полуоткрытые

3) закрытые

К МО открытого типа относятся воздухопроводы располагаемые за пределами источнмков вредных выделений над ним или сбоку или снизу, примерами таких таких МО является вытяжные панели.

К полуоткрытым относятся укрытие внутри которых находятся источники вредностей. Укрытие имеет открытый рабочий проем. Примереми таких укрытий является:

Вытяжные шкафы

Вентиляционные камеры или шкафы

Фасонные укрытия от вращающихся или режущих инструментов.

К полностью закрытые отсосы являются кожухом или частью аппарта, который имеет небольшие неплотности (в местах соприкосновения кожуха с движущимися частями оборудования). В настоящее время некоторые виды оборудования выполняются со всьроенными МО (это окрасочные и сушильные камеры, дерево оьрабатывающие станки).

Открытые МО. К открытым МО прибегают тогда когда неваозможно применить полуоткрытые ли полностью закрытые МО что обуславливается особенностями технолгического процесса. Наиболее распостраненнвми МО открытого типа являются зонты.

Вытяжные зонты.

Вытяжными зонтами называется воздухоприемники выполненные в виде усеченных перамид расположенные над источниками вредных выделений. Вытяжные зонты как правило служат только для улавливающихся вверх потоков вредных веществ. Это происходит когда вредные выделения нагреты и образуется стойкий температурный поток (температура >70). Вытяжные зонты имеют большое распостранение значительно больше того чем они заслуживают. Для зонтов характерно то, что между источником и воздухоприемником имеется разрыв, пространство незащищенное от воздуха окружающей среды. Вледствии чего окружающий воздух свободно подтекает к источнику и итклоняет поток вредных выделений. В результате чего зонты требуют значительных объемов, что являетяс недостатком зонта.

Зонты бывают:

1) простые

2) в виде козырьков

3) активные(со щелями по периметру)

4) с поддувом воздуха (активированные)

5) групповые.

Зонты устраиваются как с местной так и с механической вытяжной вентиляцией, но основное условие применение последних является наличие мощных гравитационных сил в потоке.

Для работы зонтов должно соблюдатся следующее

1) отсасываемое зонтом количество воздуха должно быть не менее того которое выделяется из источника и присоединяется на пути от исочника до зонта с учетом влияния боковых токов воздуха.

2) Воздух подтекающий к зонту должен иметь запас энергии (в основном тепловой достаточный для преодрления гравитационных сил)

3) Габариты зонта должны быть больше габаритов подтекающей среды/

4) Необходимо наличие организованного потока во избежании опрокидования тяги (для естественной вентиляции)

5) Эффективная работа зонта во многом определяется равномерности сечения. Она зависит от угла раскрытия зонта α. α =60 то Vц/Vс=1,03 для круглого или квадратного сечения, 1,09 для прямоугольного α=90 1,65.Рекомендуемый угол раскрытия α=65, при котором достигается наибольшая равномерность поля скоростей.

6) Размеры прямоугольного зонта в плане А=а+0,8h, Б=b+0,8h, где h расстояние от оборудования до низа зонта h<08dэ, где dэ эквивалентный по площади диаметр источника

7) Объем отсасываемого воздуха, определяется в зависимости от тепловой мощности источника и подвижности воздуха в помещении Vn при малой тепловой мощностим ведется по формулам L=3600*F3*V3 м3/ч где f3 – площадь всасывания, V3 – скорость всасывания. Для нетоксичных выделений V3=0.15-0.25 м/с. Для токсичных следует принимать V3= 1.05-1.25, 0.9-1.05, 0.75-0.9, 0.5-0.75 м/с.

При знасительных тепловыделениях объем воздуха отсасываемый зонтом определяется по формуле L 3 =L k F 3 /F n Lk- объем воздуха поднимающийся к зонту с конвективной струей Qk – количество конвективной теплоты выделенной с поверхности источника Q k = α k Fn(t n -t в).

Если расчет зонта производят на максимальное выделение вредности то можно активный зонт не устраивать, а обходится обычным зонтом.

1. Отсасывающие панели и бортовые отсосы, особенности и расчет.

В тех случаях когда по конструктивным соображениям соосный отсос нельзя располагать достаточно близко над источником, и поэтому производительность отсоса чрезмерно высока. Когда необходимо отклонять поднимающийся над теплоисточником струю так чтобы вредные выделения не попадали в зону движения рабочего для этого применяют отсасывающие панели.

Конструктивно эти местные отсосы делятся на

1 – прямоугольные

2 – панели равномерного всасывания

прямоугольные всасывающие панели бывают трех видов:

а) односторонние

б) с экраном (для снижения объемного отсоса)

в) комбинированные (с отсосом в строну и вниз)

объем воздуха удаляемый любой панелью определяется по формуле где с – коэф. зависящий от конструкции панели и ее распложения относительно источника тепла, Qк – количество конвективного тепла выделяемого источникаом, H – расстояние от верхней плоскости источника до центра всасывающих отверстий панели, В – длинна источника.

Комбинированная панель применяется для удаления теплового потока содержащего не только газы, но и окружающую пыль 60% удаляется в сторону, а 40% вниз.

Панели равномерного всасывания применяются в сварочных цехах получили распространение наклонные панели обеспечивающие отклонение факела вредных веществ от лица сварщика. Одна из наиболее распостраненных является панель Чернобережского. Всасывающее отверстие выполнено в виде решетки, живое сечение щелей кот составляет 25% площади панели. Рекомендуемая скорость воздуха в живом сечении щелей принимается равной 3-4 м/с. Общий расход воздуха рассчитывается по удельному расходу равному 3300 м/ч на 1 м2 всасывающей панели.Бортовые тососы. Это устройство для удаления воздуха вместе с вредными выделениями в ванной где происходит термическая обработка. Отсос происходит по бортам.

Различают:

Однобортовые отсосы когда щель отсоса расположенная вдоль одной из длинных сторон ванны.

Двухбортовые, когда щели располженны с двух сторон.

Бортовой отсос является простым когда щели расположены в вертикальной плоскости.

Опрокинутый когда щель расположена горизонтально.

Бывают сплошные, секционные с поддувом.

Чем токсичнее выделения зеркала ванны, тем ближе их нужно прижимать к зеркалу, чтобы вредные выделения не попали в зону дыхания рабочих. Для этого при прочих равных условиях нужно повышать объемы отсасываемого воздуха.

При выборе типа бортого отсоса необходимо учитывать следующее:

1) простые отсосы следует применять при высоком стоянии уровня раствора в ванне, когда расстояние до щели отсоса составляет менее 80-150 мм, при более низком стоянии применяют опрокинутые отсосы, требующие значительно меньше расхода воздуха.

2) Однобортовые применяют если ширина ванны значительно меньше 600мм, если больше то двухбортовые.

3) Если по ходу продува в ванну опускают крупные вещи которые могут нарушать работу однобортового отсоса, то применяю двухботовые.

4) Сплошные по конструкции применяются при длинне до 1200мм а сенкционные при длнинне больше 1200мм.

5) Применять отсосы с поддувом при ширине ванны более 1500мм. Когда поверхность раствора совершенно гладкая, нет выступающих частей, отсутствует оперция окунания.

Эффективность улавливания вредных вкществ зависит от равномерности всасывания по длине щели. Задача расчета бортовых отсосов сводится к:

1) выбору конструкции

2) определению объемов отсасываемого воздуха

разработано несколько видов расчета бортовых отсосов:

метод М.М. Баранова объемный расход воздуха для бортовых отсосов определяется по формуле:

где а – табличное значение удельного расхода воздуха в зависимостьи от длинны ванны, x – поправочный коэффициент на глубину уровня жидкости в ванне, S – поправочный коэффициент на подвижность воздуха в помещении, l – длинна ванны.

Бортовой отсос со сдувом это простой однобортовой отсос активированный воздухом при помощи струи направленной на отсос вдоль зеркала ванны, чтобы она налегала на него, при этом струя становится более дальнобойной и расход в ней уменьшается, объем воздуха на сдув равен L=300kB 2 l

Воздушным режимом здания называют совокупность факторов и явлений, определяющих общий процесс обмена воздуха между всеми его помещениями и наружным воздухом, включающий перемещение воздуха внутри помещений, движение воздуха через ограждения, проемы, каналы и воздуховоды и обтекание здания потоком воздуха. Традиционно при рассмотрении отдельных вопросов воздушного режима здания их объединяют в три задачи: внутреннюю, краевую и внешнюю.

Общая физико-математическая постановка задачи о воздушном режиме здания возможна лишь в самом обобщенном виде. Отдельные процессы весьма сложны. Описание их базируется на классических уравнениях переноса массы, энергии, импульса в турбулентном потоке.

С позиций специальности «Теплоснабжение и вентиляция» наиболее актуальны следующие явления: инфильтрация и эксфильтрация воздуха через наружные ограждения и проемы (неорганизованный естественный воздухообмен, увеличивающий теплопотери помещения и снижающий теплозащитные свойства наружных ограждений); аэрация (организованный естественный воздухообмен для вентиляции теплонапряженных помещений); перетекание воздуха между смежными помещениями (неорганизованное и организованное).

Естественными силами, вызывающими движение воздуха в здании, являются гравитационное и ветровое давления. Температура и плотность воздуха внутри и снаружи здания обычно неодинаковы, в результате чего гравитационное давление по сторонам ограждений оказывается разным. За счет действия ветра на наветренной стороне здания создается подпор, а на поверхностях ограждений возникает избыточное статическое давление. На заветренной стороне образуется разрежение и статическое давление оказывается пониженным. Таким образом, при ветре давление с внешней стороны здания отличается от давления внутри помещений.

Гравитационное и ветровое давления обычно действуют совместно. Воздухообмен под влиянием этих естественных сил трудно рассчитывать и прогнозировать. Его можно уменьшить, уплотняя ограждения, а также частично регулировать с помощью дросселирования каналов вентиляции, открыванием окон, фрамуr и вентиляционных фонарей.

Воздушный режим связан с тепловым режимом здания. Инфильтрация наружного воздуха приводит к дополнительным затратам тепла на его подогрев. Эксфильтрация влажного внутреннего воздуха увлажняет и снижает теплозащитные свойства ограждений.

Положение и размеры зоны инфильтрации и эксфильтрации в здании зависят от геометрии, конструктивных особенностей, режима вентилирования здания, а также от района строительства, времени года и параметров климата.

Между фильтрующимся воздухом и ограждением происходит теплообмен, интенсивность которого зависит от места фильтрации в конструкции ограждения (массив, стык панелей, окна, воздушные прослойки и т. д.). Таким образом, возникает необходимость в расчетах воздушного режима здания: определении интенсивности инфильтрации и эксфильтрации воздуха и решении задачи теплопередачи отдельных частей ограждения при наличии воздухопроницания.

Методика расчета сопротивления воздухопроницаемости ограждающей конструкции стены

1. Определяют удельный вес наружного и внутреннего воздуха, Н/м 2

. (6.2)

2. Определяют разность давлений воздуха на наружной и внут­ренней поверхностях ограждающей конструкции, Па

3. Вычисляют требуемое сопротивление воздухопроницанию, м 2 ×ч×Па/кг

4. Находят общее фактическое сопротивление воздухопрони­цанию наружного ограждения, м 2 ×ч×Па/кг

Если выполняется условие , то ограждающая конструк­ция отвечает требованиям воздухопроницаемости, если условие не вы­полняется, то необходимо принять меры по увеличению возду­хопроницаемости.

Расчет сопротивления воздухопроницаемости
ограждающей конструкции стены

Исходные данные

Значения величин, необходимых для расчета: высота ограждаю­щей конструкции Н= 15,3 м; t н = –27 °С; t в = 20 °С; V хол = 4,4 м/с; G н = 0,5 кг/(м 2 ×ч) ; R и1 = 3136 м 2 ×ч×Па/кг ; R и2 = 6 м 2 ×ч×Па/кг ; R и3 = 946,7 м 2 ×ч×Па/кг .

Порядок расчета

Определяют удельный вес наружного и внутреннего воздуха по уравнениям (6.1) и (6.2)

Н/м 2 ;

Н/м 2 .

Определяют разность давлений воздуха на наружной и внутрен­ней поверхностях ограждающей конструкции, Па

Δр= 0,55×15,3×(14,1 – 11,8)+0,03×14,1×4,4 2 = 27,54 Па.

Вычисляют требуемое сопротивление воздухопроницанию по уравнению (6.4), м 2 ×ч×Па/кг

27,54/0,5 = 55,09 м 2 ×ч×Па/кг.

Находят общее фактическое сопротивление воздухопроницанию наружного ограждения по уравнению (6.5), м 2 ×ч×Па/кг

м 2 ×ч×Па/кг;

м 2 ×ч×Па/кг;

м 2 ×ч×Па/кг;

М 2 ×ч×Па/кг.

Таким образом, ограждающая конструкция отвечает требованиям воздухопроницаемости, так как выполняется условие (4088,7>55,09).

Методика расчета сопротивления воздухопроницанию наружных ограждений (окон и балконных дверей)

Определяют требуемое сопротивление воздухопроницаемости окон и балконных дверей, м 2 ×ч×Па/кг

, (6.6)

В зависимости от значения выбирают тип конструкции окон и балконных дверей.

Расчет сопротивления воздухопроницанию наружных ограждений, окон и балконных дверей

Исходные данные

p = 27,54 Па; Δp 0 = 10 Па; G н = 6 кг/(м 2 ×ч) .

Порядок расчета

Определяют требуемое сопротивление воздухопроницаемости окон и балконных дверей, по уравнению (6.6), м 2 ×ч×Па/кг

м 2 ×ч×Па/кг.

Таким образом, следует принять R 0 = 0,4 м 2 ×ч×Па/кг для двой­но­го ос­тек­ле­ния в спаренных переплетах.

6.3. Методика расчета влияния инфильтрации
на температуру внутренней поверхности
и коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции

1. Вычисляют количество воздуха, проникающего через наруж­ное ограждение, кг/(м 2 ×ч)

2. Вычисляют температуру внутренней поверхности ограждения при инфильтрации, °С

, (6.8)

. (6.9)

3. Рассчитывают температуру внутренней поверхности огражде­ния при отсутствии конденсации, °С

. (6.10)

4. Определяют коэффициент теплопередачи ограждения с уче­том инфильтрации, Вт/(м 2 ×°С)

. (6.11)

5. Вычисляют коэффициент теплопередачи ограждения при от­сут­ствии инфильтрации по уравнению (2.6), Вт/(м 2 ×°С)

Расчет влияния инфильтрации на температуру внутренней поверхности
и коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции

Исходные данные

Значения величин, необходимых для расчета: Δp = 27,54 Па;
t н = –27 °С; t в = 20 °С; V хол = 4,4 м/с; = 3,28 м 2 ×°С/Вт; е = 2,718; = 4088,7 м 2 ×ч×Па/кг; R в = 0,115 м 2 ×°С/Вт; С В = 1,01 кДж/(кг×°С).

Порядок расчета

Вычисляют количество воздуха, проникающего через наружное ограждение, по уравнению (6.7), кг/(м 2 ×ч)

G и = 27,54/4088,7 = 0,007 г/(м 2 ×ч).

Вычисляют температуру внутренней поверхности ограждения при инфильтрации, °С, и термическое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, начиная от наружного воздуха до дан­ного сечения в толще ограждения по уравнениям (6.8) и (6.9).

м 2 ×°С /Вт;

Рассчитывают температуру внутренней поверхности ограждения при отсутствии конденсации, °С

°С .

Из расчетов следует, что температура внутренней поверхности при фильтрации ниже, чем без инфильтрации () на 0,1 °С.

Определяют коэффициент теплопередачи ограждения с учетом инфильтрации по уравнению (6.11), Вт/(м 2 ×°С)

Вт/(м 2 ×°С).

Вычисляют коэффициент теплопередачи ограждения при от­сут­ствии инфильтрации по уравнению (2.6), Вт/(м 2 С)

Вт/(м 2 ×°С).

Таким образом, установлено, что коэффициент теплопередачи с учетом инфильтрации k и больше соответствующего коэффициента без инфильтрации k (0,308 > 0,305).

Контрольные вопросы к разделу 6:

1. Какова основная цель расчета воздушного режима наружного ограждения?

2. Как влияет инфильтрация на температуру внутренней поверхности
и коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции?

7. Требования к расходу зданий

7.1 Методика расчета удельной характеристика расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания

Показателем расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию жилого или общественного здания на стадии разработки проектной документации, является удельная характеристика расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания численно равная расходу тепловой энергии на 1 м 3 отапливаемого объема здания в единицу времени при перепаде температуры в 1°С, , Вт/(м 3 · 0 С). Расчетное значение удельной характеристики расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания, , Вт/(м 3 · 0 С), определяется по методике с учетом климатических условий района строительства, выбранных объемно-планировочных решений, ориентации здания, теплозащитных свойств ограждающих конструкций, принятой системы вентиляции здания, а также применения энергосберегающих технологий. Расчетное значение удельной характеристики расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания должно быть меньше или равно нормируемого значения, согласно , , Вт/(м 3 · 0 С):

где - нормируемая удельная характеристика расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию зданий, Вт/(м 3 · 0 С), определяемая для различных типов жилых и общественных зданий по таблице 7.1 или 7.2.

Таблица 7.1

тепловой энергии на отопление и вентиляцию

Примечания:

При промежуточных значениях отапливаемой площади здания в интервале 50-1000м 2 значения должны определяться линейной интерполяцией.

Таблица 7.2

Нормируемая (базовая) удельная характеристика расхода

тепловой энергии на отопление и вентиляцию

малоэтажных жилых одноквартирных зданий, , Вт/(м 3 · 0 С)

Примечания:

Для регионов, имеющих значение ГСОП=8000 0 С·сут и более, нормируемые следует снизить на 5%.

Для оценки достигнутой в проекте здания или в эксплуатируемом здании потребности энергии на отопление и вентиляцию, установлены следующие классы энергосбережения (таблица 7.3) в % отклонения расчетной удельной характеристики расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания от нормируемой (базовой) величины.

Проектирование зданий с классом энергосбережения «D, Е» не допускается. Классы «А, В, С» устанавливают для вновь возводимых и реконструируемых зданий на стадии разработки проектной документации. Впоследствии, при эксплуатации класс энергосбережения здания должен быть уточнен в ходе энергетического обследования. С целью увеличения доли зданий с классами «А, В» субъекты Российской Федерации должны применять меры по экономическому стимулированию, как к участникам строительного процесса, так и к эксплуатирующим организациям.

Таблица 7.3

Классы энергосбережения жилых и общественных зданий

Расчетную удельную характеристику расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания, , Вт/(м 3 · 0 С), следует определять по формуле

k об - удельная теплозащитная характеристика здания, Вт/(м 3 · 0 С), определяется следующим образом

, (7.3)

где - фактическое общее сопротивление теп­лопередаче для всех слоев ограждения (м 2 ×°С)/Вт;

Площадь соответствующего фрагмента теплозащитной оболочки здания, м 2 ;

V от - отапливаемый объем здания, равный объему, ограниченному внутренними поверхностями наружных ограждений зданий, м 3 ;

Коэффициент, учитывающий отличие внутренней или наружной температуры у конструкции от принятых в расчете ГСОП, =1.

k вент - удельная вентиляционная характеристика здания, Вт/(м 3 ·С);

k быт - удельная характеристика бытовых тепловыделений здания, Вт/(м 3 ·С);

k рад - удельная характеристика теплопоступлений в здание от солнечной радиации, Вт/(м 3 · 0 С);

ξ - коэффициент, учитывающий снижение теплопотребления жилых зданий, ξ =0,1;

β - коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребление системы отопления, β h = 1,05;

ν - коэффициент снижения теплопоступлений за счет тепловой инерции ограждающих конструкций; рекомендуемые значения определяются по формуле ν = 0,7+0,000025*(ГСОП-1000);

Удельную вентиляционную характеристику здания, k вент, Вт/(м 3 · 0 С), следует определять по формуле

где с - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг·°С);

β v - коэффициент снижения объема воздуха в здании, β v = 0,85;

Средняя плотность приточного воздуха за отопительный период, кг/м 3

353/, (7.5)

t от - средняя температура отопительного периода, °С, по
, (см. прил. 6).

n в - средняя кратность воздухообмена общественного здания за отопительный период, ч -1 , для общественных зданий, согласно , принимается усредненная величина n в =2;

k э ф - коэффициент эффективности рекуператора, k э ф =0,6.

Удельную характеристику бытовых тепловыделений здания, k быт, Вт/(м 3 ·С), следует определять по формуле

, (7.6)

где q быт - величина бытовых тепловыделений на 1 м 2 площади жилых помещений (А ж) или расчетной площади общественного здания (А р),Вт/м 2 , принимаемая для:

а) жилых зданий с расчетной заселенностью квартир менее 20 м 2 общей площади на человека q быт = 17 Вт/м 2 ;

б) жилых зданий с расчетной заселенностью квартир 45 м 2 общей площади и более на человека q быт = 10 Вт/м 2 ;

в) других жилых зданий - в зависимости от расчетной заселенности квартир по интерполяции величины q быт между 17 и 10 Вт/м 2 ;

г) для общественных и административных зданий бытовые тепловыделения учитываются по расчетному числу людей (90 Вт/чел), находящихся в здании, освещения (по установочной мощности) и оргтехники (10 Вт/м 2) с учетом рабочих часов в неделю;

t в, t от - то же, что и в формулах (2.1, 2.2);

А ж - для жилых зданий - площадь жилых помещений (А ж), к которым относятся спальни, детские, гостиные, кабинеты, библиотеки, столовые, кухни-столовые; для общественных и административных зданий - расчетная площадь (А р), определяемая согласно СП 117.13330 как сумма площадей всех помещений, за исключением коридоров, тамбуров, переходов, лестничных клеток, лифтовых шахт, внутренних открытых лестниц и пандусов, а также помещений, предназначенных для размещения инженерного оборудования и сетей, м 2 .

Удельную характеристику теплопоступлений в здание от солнечной радиации, k р ад, Вт/(м 3 ·°С), следует определять по формуле

, (7.7)

где - теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в течение отопительного периода, МДж/год, для четырех фасадов зданий, ориентированных по четырем направлениям, определяемые по формуле

Коэффициенты относительного проникания солнечной радиации для светопропускающих заполнений соответственно окон и зенитных фонарей, принимаемые по паспортным данным соответствующих светопропускающих изделий; при отсутствии данных следует принимать следует принимать по таблице (2.8); мансардные окна с углом наклона заполнений к горизонту 45° и более следует считать как вертикальные окна, с углом наклона менее 45° - как зенитные фонари;

Коэффициенты, учитывающие затенение светового проема соответственно окон и зенитных фонарей непрозрачными элементами заполнения, принимаемые по проектным данным; при отсутствии данных следует принимать по таблице (2.8).

- площадь светопроемов фасадов здания (глухая часть балконных дверей исключается), соответственно ориентированных по четырем направлениям, м 2 ;

Площадь светопроемов зенитных фонарей здания, м;

Средняя за отопительный период величина суммарной солнечной радиации (прямая плюс рассеянная) на вертикальные поверхности при действительных условиях облачности, соответственно ориентированная по четырем фасадам здания, МДж/м 2 , определяется по прил. 8;

Средняя за отопительный период величина суммарной солнечной радиации (прямая плюс рассеянная) на горизонтальную поверхность при действительных условиях облачности, МДж/м 2 , определяется по прил. 8.

V от - то же, что и в формуле (7.3).

ГСОП – то же, что и в формуле (2.2).

Расчет удельной характеристики расхода тепловой энергии

на отопление и вентиляцию здания

Исходные данные

Расчет удельной характеристики расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания проведем на примере двухэтажного индивидуального жилого дома общей площадью 248,5 м 2 .Значения величин, необходимых для расчета: t в = 20 °С; t оп = -4,1°С; = 3,28 (м 2 ×°С)/Вт; = 4,73 (м 2 ×°С)/Вт; = 4,84 (м 2 ×°С)/Вт; = 0,74 (м 2 ×°С)/Вт; = 0,55(м 2 ×°С)/Вт; м 2 ; м 2 ; м 2 ; м 2 ; м 2 ; м 2 ; м 3 ; Вт/м 2 ; 0,7; 0; 0,5; 0; 7,425 м 2 ; 4,8 м 2 ; 6,6 м 2 ; 12,375 м 2 ; м 2 ; 695 МДж/(м 2 ·год); 1032 МДж/(м 2 ·год); 1032 МДж/(м 2 ·год); =1671 МДж/(м 2 ·год); = =1331 МДж/(м 2 ·год).

Порядок расчета

1. Вычисляют удельную теплозащитную характеристику здания, Вт/(м 3 · 0 С), по формуле (7.3) определяется следующим образом

Вт/(м 3 · 0 С),

2. По формуле (2.2) рассчитывают градусо-сутки отопительного периода

D = (20 + 4,1)×200 = 4820 °С×сут.

3. Находят коэффициент снижения теплопоступлений за счет тепловой инерции ограждающих конструкций; рекомендуемые значения определяются по формуле

ν = 0,7+0,000025*(4820-1000)=0,7955.

4. Находят среднюю плотность приточного воздуха за отопительный период, кг/м 3 , по формуле (7.5)

353/=1,313 кг/м 3 .

5. Вычисляюм удельную вентиляционную характеристику здания по формуле (7.4), Вт/(м 3 · 0 С)

Вт/(м 3 · 0 С)

6. Определяю удельную характеристику бытовых тепловыделений здания, Вт/(м 3 ·С), по формуле (7.6)

Вт/(м 3 ·С),

7. По формуле (7.8) вычисляют теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в течение отопительного периода, МДж/год, для четырех фасадов зданий, ориентированных по четырем направлениям

8. По формуле (7.7) определяют удельную характеристику теплопоступлений в здание от солнечной радиации, Вт/(м 3 ·°С)

Вт/(м 3 ·°С),

9. Определяют расчетную удельную характеристику расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания, Вт/(м 3 · 0 С), по формуле (7.2)

Вт/(м 3 · 0 С)

10. Сравнивают полученное значение расчетной удельной характеристики расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания с нормируемой (базовой), , Вт/(м 3 · 0 С), по таблицам 7.1 и 7.2.

0,4 Вт/(м 3 · 0 С) =0,435 Вт/(м 3 · 0 С)

Расчетное значение удельной характеристики расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания должно быть меньше нормируемого значения.

Для оценки достигнутой в проекте здания или в эксплуатируемом здании потребности энергии на отопление и вентиляцию, определяют класс энергосбережения проектируемого жилого здания по процентному отклонению расчетной удельной характеристики расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания от нормируемой (базовой) величины.

Вывод: проектируемое здание относится к «С+ Нормальному» классу энергосбережения, который устанавливают для вновь возводимых и реконструируемых зданий на стадии разработки проектной документации. Разработка дополнительных мероприятий по повышению класса энергосбережения здания не требуется. Впоследствии, при эксплуатации класс энергосбережения здания должен быть уточнен в ходе энергетического обследования.

Контрольные вопросы к разделу 7:

1. Какая величина являет основным показателем расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию жилого или общественного здания на стадии разработки проектной документации? От чего она зависит?

2. Какие классы энергосбережения жилых и общественных зданий существуют?

3. Какие классы энергосбережения устанавливают для вновь возводимых и реконструируемых зданий на стадии разработки проектной документации?

4. Проектирование зданий с каким классом энергосбережения не допускается?

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Проблемы экономии энергоресурсов являются особо важными в теку­щий период развития нашей страны. Стоимость топлива и теп­ло­вой энер­гии растёт, и эта тенденция прогнозируется на будущее; вместе с тем не­прерывно и быстро возрастает объем потребления энер­гии. Энергоёмкость национального дохода в нашей стране в не­сколько раз выше, чем в разви­тых странах.

В связи с этим очевидна важность выявления резервов снижения энер­­­гозатрат. Одним из направлений экономии энергоресурсов яв­ля­ет­ся реали­зация энергосберегающих мероприятий при работе систем теп­ло­­снабже­ния, отопления, вентиляции и кондицио­ниро­вания воз­духа (ТГВ). Одним из решений этой проблемы яв­ля­ется снижение теп­­лопо­терь зданий через ограждающие конструкции, т.е. снижение теп­ловых нагрузок на системы ТГВ.

Значение решения данной задачи особенно велико в городском ин­же­нерном хозяйстве, где только на теплоснабжение жилых и об­щественных зданий расходуется около 35% всего добываемого твер­д­ого и газообраз­ного топлива.

В последние годы в городах резко обозначилась несбаланси­ро­ван­ность развития подотраслей городского строительства: техни­чес­кое отставание инженерной инфраструктуры, неравномерность развития от­дельных систем и их элемен­тов, ведомственный подход к исполь­зо­ванию природных и вырабатывае­мых ресурсов, что при­во­дит к не­ра­циональному их использованию и ино­гда к необхо­димости при­вле­чения соответствующих ресурсов из других ре­гионов.

Потребность городов в топливно-энергетических ресурсах и пре­до­­с­тавлении инженерных услуг растет, что напрямую влияет на увеличение забо­ле­вае­мости населения, приводит к уничтожению лесного пояса городов.

Применение современных теплоизоляционных материалов с вы­со­ким значением сопротивления теплопередаче приведет к значи­тель­но­му снижению энергозатрат, результатом будет существенный экономи­чес­кий эффект при эксплуатации систем ТГВ через умень­ше­ние затрат на топливо и соответственно улучшение экологической ситуации ре­гио­на, что снизит затраты на медицинское обслуживание населения.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Богословский, В.Н. Строительная теплофизика (теплофизи­чес­кие основы отопления, вентиляции и кондиционирования возду­ха) [Текст] / В.Н. Богословский. – Изд. 3-е. – СПб.: АВОК «Северо-Запад», 2006.

2. Тихомиров, К.В. Теплотехника, тепло­газо­снаб­жение и вен­ти­ля­ция [Текст] / К.В. Тихомиров, Е.С. Сергиенко. – М.: ООО «БАСТЕТ», 2009.

3. Фокин, К.Ф. Строительная теплотехника ограждающих час­тей зданий [Текст] / К.Ф. Фокин; под ред. Ю.А. Табунщикова, В.Г. Гагарина. – М.: АВОК-ПРЕСС, 2006.

4. Еремкин, А.И. Тепловой режим зданий [Текст]: учеб. пособие / А.И. Еремкин, Т.И. Королева. – Ростов-н/Д.: Феникс, 2008.

5. СП 60.13330.2012 Отопление, вентиляция и кондициони­рова­ние воздуха. Актуализированная редакция СНиП 41-01-2003 [Текст]. – М.: Минрегион России, 2012.

6. СП 131.13330.2012 Строительная климатология. Актуализированная версия СНиП 23-01-99 [Текст]. – М.: Минрегион России, 2012.

7. СП 50.13330.2012 Тепловая защита зданий. Актуализированная редакция СНиП 23-02-2003 [Текст]. – М.: Минрегион России, 2012.

8. СП 54.13330.2011 Здания жилые многоквартирные. Актуализированная редакция СНиП 31-01-2003 [Текст]. – М.: Минрегион России, 2012.

9. Кувшинов, Ю.Я. Теоретические основы обеспечения мик­рокли­мата помещения [Текст] / Ю.Я. Кувшинов. – М.: Изд-во АСВ, 2007.

10. СП 118.13330.2012 Общественные здания и сооружения. Актуализированная редакция СНиП 31-05-2003 [Текст]. – Минрегион России, 2012.

11. Куприянов, В.Н. Строительная климатология и физика среды [Текст] / В.Н. Куприянов. – Казань, КГАСУ, 2007.

12. Монастырев, П.В. Технология устройства дополнительной теплозащиты стен жилых зданий [Текст] / П.В. Монастырев. – М.: Изд-во АСВ, 2002.

13. Бодров В.И., Бодров М.В. и др. Микроклимат зданий и сооружений [Текст] / В.И. Бодров [и др.]. – Нижний Новгород, Издательство «Арабеск», 2001.

15. ГОСТ 30494-96. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях [Текст]. – М.: Госстрой России, 1999.

16. ГОСТ 21.602-2003. Правила выполнения рабочей докумен­тации отопления, вентиляции и кондиционирования [Текст]. – М.: Госстрой России, 2003.

17. СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика [Текст]. – М.: Госстрой СССР, 1982.

18. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондициони­рова­ние [Текст]. – М.: Госстрой СССР, 1991.

19. СП 23-101-2004. Проектирование тепловой защиты зданий [Текст]. – М.: ООО «МЦК», 2007.

20. ТСН 23-332-2002. Пензенской области. Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий [Текст]. – М.: Госстрой России, 2002.

21. ТСН 23-319-2000. Краснодарского края. Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий [Текст]. – М.: Госстрой России, 2000.

22. ТСН 23-310-2000. Белгородской области. Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий [Текст]. – М.: Госстрой России, 2000.

23. ТСН 23-327-2001. Брянской области. Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий [Текст]. – М.: Госстрой России, 2001.

24. ТСН 23-340-2003. Санкт-Петербург. Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий [Текст]. – М.: Госстрой России, 2003.

25. ТСН 23-349-2003. Самарская область. Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий [Текст]. – М.: Госстрой России, 2003.

26. ТСН 23-339-2002. Ростовская область. Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий [Текст]. – М.: Госстрой России, 2002.

27. ТСН 23-336-2002. Кемеровская область. Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. [Текст]. – М.: Госстрой России, 2002.

28. ТСН 23-320-2000. Челябинская область. Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. [Текст]. – М.: Госстрой России, 2002.

29. ТСН 23-301-2002. Свердловская область. Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. [Текст]. – М.: Госстрой России, 2002.

30. ТСН 23-307-00. Ивановская область. Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. [Текст]. – М.: Госстрой России, 2002.

31. ТСН 23-312-2000. Владимирская область. Тепловая защита жилых и общественных зданий. [Текст]. – М.: Госстрой России, 2000.

32. ТСН 23-306-99. Сахалинская область. Теплозащита и энергопотребление жилых и общественных зданий. [Текст]. – М.: Госстрой России, 1999.

33. ТСН 23-316-2000. Томская область. Тепловая защита жилых и общественных зданий. [Текст]. – М.: Госстрой России, 2000.

34. ТСН 23-317-2000. Новосибирская область. Энергосбережение в жилых и общественных зданий. [Текст]. – М.: Госстрой России, 2002.

35. ТСН 23-318-2000. Республика Башкортостан. Тепловая защита зданий. [Текст]. – М.: Госстрой России, 2000.

36. ТСН 23-321-2000. Астраханская область. Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. [Текст]. – М.: Госстрой России, 2000.

37. ТСН 23-322-2001. Костромская область. Энергоэффективность жилых и общественных зданий. [Текст]. – М.: Госстрой России, 2001.

38. ТСН 23-324-2001. Республика Коми. Энергосберегающая теплозащита жилых и общественных зданий. [Текст]. – М.: Госстрой России, 2001.

39. ТСН 23-329-2002. Орловская область. Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. [Текст]. – М.: Госстрой России, 2002.

40. ТСН 23-333-2002. Ненецкий автономный округ. Энергопотребление и теплозащита жилых и общественных зданий. [Текст]. – М.: Госстрой России, 2002.

41. ТСН 23-338-2002. Омская область. Энергосбережение в гражданских зданиях. [Текст]. – М.: Госстрой России, 2002.

42. ТСН 23-341-2002. Рязанская область. Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. [Текст]. – М.: Госстрой России, 2002.

43. ТСН 23-343-2002. Республика Саха. Теплозащита и энергопотребление жилых и общественных зданий. [Текст]. – М.: Госстрой России, 2002.

44. ТСН 23-345-2003. Удмуртская Республика. Энергосбережение в зданиях. [Текст]. – М.: Госстрой России, 2003.

45. ТСН 23-348-2003. Псковская область. Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. [Текст]. – М.: Госстрой России, 2003.

46. ТСН 23-305-99. Саратовская область. Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. [Текст]. – М.: Госстрой России, 1999.

47. ТСН 23-355-2004. Кировская область. Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. [Текст]. – М.: Госстрой России, 2004.